綜采工作面上竄下滑防治措施

綜采（放）工作面的布置由于受地質構造及開切眼傾角等因素所限，工作面開切眼的布置往往與運、回兩巷不能垂直布置，存在一個角度，即偽斜角。根據(jù)經(jīng)驗，偽斜角一般設計為切眼坡度角（真傾角）的1/3~1/5間。實踐證明：開切眼坡度角小于15°的綜采（放）工作面?zhèn)涡陛^易調整與掌握，但當工作面切眼坡度角大于10°時，（受采煤機結構、爬坡性能、防滑方式及機身材質所限，一般不超過２５°），工作面的實際偽斜較難掌握。生產中實際偽斜還受所用設備（支架、前部后部運輸機等）及其連接方式的影響，因而偽斜是一個較復雜、技術性較強的數(shù)值，一般通過運、回兩巷推進度之差顯示。

１　工作面概況

03綜采放頂煤工作面煤層平均厚度6.40m ，含兩層夾矸，分三個自然分層，結構為1.5(0.1)3.74(0.05)1.1,煤層厚度穩(wěn)定。工作面切眼全長153.6m ，循環(huán)進度0.6m ，運巷全長660m，風巷全長680m，受地質條件限制，切眼自然坡度為10.1°—18.9°, 平均達15.3°（風巷高于運巷），工作面設計偽斜為4°，采用走向長壁低位放頂煤一次采全高、全部垮落法管理頂板的綜合機械化采煤方法。

２　偽斜不當對生產的影響

2.1造成刮板運輸機（大溜）上下滑動

5103綜放面由于偽斜調整欠妥，曾一度造成工作面刮板運輸機上竄下滑，導致了刮板運輸機機頭與轉載機搭接的經(jīng)常性變動，從而改變了運輸機與轉載機的合理搭接關系。運輸機機頭過短造成運輸機卸煤不暢，在機頭形成堆煤現(xiàn)象，嚴重時可能造成運輸機將轉載機推至運巷外幫煤壁，致使端頭安全出口堵塞，造成停產。

2.2造成擠架、垛架甚至倒架

5103綜放面由于偽斜掌握欠妥，初采階段工作面運輸機下滑嚴重，帶動支架底座也向下滑移（支架底座偏向機頭方向），后經(jīng)調整偽斜，同時采取相應措施使運輸機逐步上移；但由于運輸機上竄過程中，向上擺架（修正支架底座的推移方向）不力，致使工作面中部有連續(xù)３６架支架擠架，其中１６架支架垛架、倒架，嚴重制約生產的正常有序進行。

３　下滑原因分析

工作面?zhèn)涡辈划斨饕憩F(xiàn)為運輸機上竄下滑。當工作面與兩巷垂直，采用兩端頭交互斜切進刀時，工作面支架、運輸機呈現(xiàn)出緩慢下滑，下滑的起源是工作面由上端頭依次往下推移刮板運輸機。當工作面坡度為15.3°（平均），工作面與兩巷垂直時，采煤機從上向下割煤，由上向下依次推移運輸機時，實測平均每推進一刀，運輸機下滑３６mm ；采煤機向上割煤，自下往上依次推移運輸機時，平均每推一刀，運輸機下滑５mm 。

3.1受地質因素影響

5103綜放面為一單斜構造，風巷標高＋５８５m , 運巷標高＋５１８ｍ ，運回兩巷落差為：５０ｍ，工作面平均傾角15.3°。因而支架、運輸機等沿斜面方向會產生一向下的分力，由于支架、運輸機自身重量較大，而下滑分力則較小。所以支架、運輸機等處于靜止狀態(tài)時，設備不會下滑，只存在一種潛在的下滑趨勢。

3.2受推移方向影響

綜放工作面正常生產工序為：采煤機自機頭（尾）斜切進刀――割煤――移架――推前部運輸機――放煤――拉后部運輸機。隨采煤機不斷割煤，前部運輸機被依次逐架推向煤壁。在這種往復循環(huán)過程中，運輸機發(fā)生相對滑動，這種滑動主要通過運輸機彎曲段體現(xiàn)，支架推移桿會發(fā)生一定量的左向或右向偏置，偏向程度雖然較小，但必竟不是正向推移，因而推移中要向左或右產生作用分力。當采煤機向機頭方向割煤時，由機尾向機頭逐架推移運輸機，產生作用分力向機頭側；當采煤機向機尾割煤時，通過推移運輸機產生的作用分力指向機尾。所謂偽斜調整就通過這一原理控制運輸機發(fā)生下滑或上竄，見圖。

采煤機由機尾向機頭割煤推移運輸機受力分析

3.3受后部運輸機連接方式影響

由于后部運輸機的拖移裝置可安設在支架底座前端左右任一側。拖移裝置安設在支架左（右）側，移架或拉后部運輸機時，受力矩影響（以支架底座右〈左〉端為支點，底座寬為力臂，對后部運輸機的拉力為力），支架將左向〈右向〉旋轉一定量，使支架推移千斤頂偏向左〈右〉，（即下端頭或上端頭）。推移前部運輸機時，推力方向向下（上）偏移，從而導致運輸機加速向下（上）移動。

４偽斜量的確定

在大角度傾斜工作面，若工作面與兩巷垂直，運輸機、液壓支架下滑不可避免。將工作面采成偽斜，使下端頭超前上端頭一定距離，是解決綜放工作面支架與運輸機下滑最有效的辦法。超前距離（偽斜）可由以下方法求得：

（１）設工作面（開切眼）調斜采成與回風巷垂線成α角，若未呈現(xiàn)滑移現(xiàn)象，則運輸機將上竄６００sinα（mm）。其中，６００為循環(huán)進度。

（２）實測，當α=0時，每推進一個循環(huán)，運輸機下滑３６mm。

（３）若要運輸機不下滑，必須：６００sinα＝３６

所以α＝３°２６′

設偽斜距離（運巷較風巷多推進距離）為Ｘ，則：Ｘ＝Ｍsinα

式中：M------工作面長度（１５３．６m）。

解得：　?。?９.２２m

實踐中，將工作面調斜采成下端頭（機頭）超前于上端頭（機尾）１０m。

５　調斜防滑方式

5.1大斜式

實踐中，每班對運輸機的滑移觀察、計量，在運輸機與轉載機的搭接長度或支架推移桿發(fā)生輕微變向時，若機頭長，可多推進運輸機機頭，少推進運輸機機尾。即：變原先的兩循環(huán)中，采兩次機頭、機尾為采三次機頭、兩次機尾或采兩次機頭一次機尾。若機尾長，可多推進機尾，少推進機頭，其工藝原理與機頭長時相同。在整個“大斜”調整過程中，采煤機都要跑整刀。

5.2　小斜式

運輸機下滑過快，不易迅速控制運輸機下滑時，也可采用調小斜的方法穩(wěn)住運輸機。即：若機頭長時，只采機頭，不采機尾。根據(jù)實際情況，采煤機一次比一次跑得短（近），工作面形成人為的凸（俗成“肚”），如此可控制運輸機下滑?！靶⌒笔健贝嬖趪乐厝毕荩矗阂自斐蓴D架。此方式應根據(jù)現(xiàn)場實際情況（架松時）采用。否則，會帶來嚴重后果。

5.3支架調向式

運輸機如果不與支架相連,無論怎樣調整其偽斜,也不可能控制運輸機下滑,因而控制運輸機下滑的根本是調向后的推移裝置。支架調向式就是通過調整支架的推移方向來控制運輸機下滑。一般與“大斜式”聯(lián)合使用，否則很難使支架實現(xiàn)真正意義上的調向。所謂調向式就是：移架時，用單體支柱頂在支架的下滑測，既可適當調整支架的方向，又有利于增加移架力；低位放頂煤綜放面還可通過調整后部運輸機拖移裝置耳在支架上的左右位置，加快支架方向的調整。

5.4控溜式

人為調整運輸機推移方向，阻止其下滑，并逐步回調。即：工作面每５－１０架準備一個５０t千斤頂，推移運輸機前把千斤頂尾部固定在運輸機下滑方向的鄰架底座前，頂部頂在運輸機與本架相連的窩槽內。推移運輸機主要通過５０t千斤與支架的推移裝置來實現(xiàn)。一般與其它幾種方式聯(lián)合使用。

5.5螺旋式

機尾（頭）長時，只采機尾（頭），不采機頭（尾），但采煤機必須跑到機頭（尾），采煤機跑到機頭（尾）前，運輸機要預先拉回，機頭（尾）支架不動。工作面始終保持直線標準。該方式使用過程中，必須最大限度利用支架掩護梁、尾梁側護千斤調整支架方向。否則易出現(xiàn)擠架、咬架等現(xiàn)象。

5.6工藝改變式

改變采煤工藝也是大傾角綜放面防滑的有效措施之一，即：變雙向割煤為單向割煤，采煤機下行時割煤、移架，但不推移運輸機；上行時采煤機跑空刀、推移運輸機，使運輸機每循環(huán)都自下端頭逐架向上端頭推移。從前面分析和實測中可看出一定程度上控制了運輸機的下滑。一般情況下改變采煤工藝的方法與調斜方式聯(lián)合使用效果更好。

６體會和說明

（１）生產中根據(jù)運輸機下滑情況確定調斜防滑方式。下滑不太嚴重時，只單獨使用其中一種或兩種方式，在運輸機下滑程度較大時，為及時阻止運輸機下滑，可聯(lián)合使用其中多種方式。

（２）工作面坡度較小時，后部運輸機拖移裝置耳的連接應均勻布置在支架的左右側（一左一右）。5103綜放面由于坡度較大，采取了三左一右的布置方式（工作面左側高右側低）。

（３）在整個調斜防滑過程中，要特別注意工作面工程質量和各設備的完好情況，每循環(huán)完成后，必須保證工作面支架和運輸機直線（插小斜式除外），為下一循環(huán)做好準備。

（４）調斜的尺度必須把握好。當偽斜已調至理論值左右時，要班班注意觀察運輸機的竄動跡象（推移桿的方向和運輸機輕微竄動），若已出現(xiàn)竄動現(xiàn)象，應停止調斜措施，正常推進幾個循環(huán)后，再觀察運輸機的竄動狀況，視情況確定是否繼續(xù)調斜。（轉自百度文庫）